Последние исполины Российского Императорского флота

а⁰= у — а¹х,

у = Σy/n x = Σx/n, где -

х — значения водоизмещения,

у — значения осадки,

а¹ — tg угла наклона осредненной прямой.

при этом «х» — безразмерная характеристика водоизмещения в тоннах, умноженная для удобства вычислений на 104, «у» — безразмерная характеристика осадки в метрах, умноженная на 10 ^-1.

Значения х, у, х², ху, Σx, Σу. Σx², Σху помещены в нижеприведенной таблице. Расчет осадки для водоизмещения 44000 т по этому методу свелся к следующим вычислениям:

а¹ = (5 х 12,5781 — 14,31 х 4,372)/[5 х 42,1078 — (14,31)²] = 0,05678

у = 4,372/5

х = 14,31/5

а⁰ = 0,8744 — 0,05678 х 2,862 = 0,7119

у = 0,05678х + 0,7119

с учетом размерности (х^-4) получаем окончательное значение осадки:

Т = 0,0000568 х D(т) + 7,119 = 9,62 м

Табл. прил. 2.3. Значения для расчета по методу наименьших квадратов (русские проекты)

Наименование корабля (год разработки проекта)	Характеристика водоизмещения х	Характеристика осадки у	х2	ху
«Севастополь» (1909)	2,330	0,840	5,4289	1.9572
«Екатерина II» (1911)	2,387	0.836	5,6978	1,9955
«Измаил» (1912)	3,250	0,881	10,5625	2,8632
«Император Николай I» (1914)	2,783	0,900	7,7451	2,5047
Проект ГУК (1914)	3,560	0,915	12,6736	3,2574
	14,310	4,372	42,1078	12,5781

Полученное значение осадки (9,62 м), отражающее соотношение размере-ний для русского типа дредноута, было сопоставлено со значением, полученным из уравнения «водоизмещение/осадка» для восьми зарубежных проектов тяжелых артиллерийских кораблей, вооруженных 16" артиллерией:

Табл. прил. 2.4. Значения для расчета по методу наименьших квадратов (зарубежные проекты)

Наименование корабля (год разработки проекта)	Характеристика водоизмещения х	Характеристика осадки У	х2	xy
«Мериленд» (1916)	3,43	0,93	11,7649	3,1899
«Саут Дакота» (1919)	4,32	1,01	18,6624	4,3632
«Лексингтон» (1919)	4,35	0,95	18,9225	4,1325
«Нагато» (1916)	3,38	0,91	11,4244	3,0758
«Тоза» (1919)	4,00	0.94	16.0000	3,7600
«Амаги» (1919)	4,12	0,94	16,9744	3,8728
«Овари» (1919)	4,26	0,97	18,1476	4,1322
«Джи-3» (1921)	4,85	0,99	23,5225	4,7916
	32,700	7,64	135,4187	31,318

а¹ = (8 х 31,318 — 32,70 х 7,64)/[8 х 135,4187 — (32.70)²]= 0,0509264

у = 0,955

х = 4,0875

а⁰ = 0,955 — 0,0509264 х 4,0875 = 0,747

у = 0,0509

х + 0,747

с учетом размерности (х^-4) получаем окончательное значение осадки:

Н = 0,0000509 х D(т) + 7,47 = 9,71 м

Таким образом, значение осадки, полученной из уравнения, выведенного по характеристикам водоизмещения и осадки восьми зарубежных проектов 1916–1921 гг., получилось практически таким же. Сопоставление обоих результатов демонстрирует их совпадение (9,62 и 9,71 м, погрешность 0,9 %), что доказывает весьма высокую степень совершенства метода.

Однако для рассматриваемого нами случая с осадкой проекта русского линкора 1917 г. эта величина требует более критической оценки, поскольку необходимо наличие ее допустимого соотношения с другими характеристиками формы. Так, осадка в 9,70 м приводит к весьма значительному коэффициенту полноты корпуса δ (δ = D(V)/L х В х Т = 0,617), слишком большому дли тяжелого артиллерийского корабля быстроходного типа, воплощенному в проекте В.П. Костенко, что подтверждается соответствующими характеристиками его зарубежных аналогов периода 1916–1921 гг. (см. табл. 10.14). Соотнесенное с ними, значение δ для проекта завода «Наваль» не могло превышать 0,590, что дает осадку 10,10 м. Таким образом, пара значений δ и Т, зафиксированная соответственно как 0,590 и 10,10 м, могла дать наиболее оптимальное соотношение всех коэффициентов формы для проекта 1917 г. Требовалась всесторонняя проверка данного значения осадки путем составления обводов корпуса судна и, на их основе, реконструкция основных внутренних объемов (артиллерийских погребов, машинно-котельных отделений) в пределах цитадели корабля, что должно подтвердить как возможность обеспечения компоновки, так и достаточную глубину отсеков конструктивной противоторпедной защиты у бортов в районе цитадели.